本發(fā)明具體涉及一種汽輪發(fā)電機組鍋爐進口給水流量的在線校驗方法。
背景技術(shù)：
：汽輪發(fā)電機組正常運行中，汽輪發(fā)電機組及汽輪機性能監(jiān)測通常采用給水流量為基準流量。但電廠給水流量測量裝置均處于高溫高壓測量狀態(tài)，長時間運行后其準確性難以保證；凝結(jié)水流量測量裝置雖然測量條件相對較好，但由凝結(jié)水流量計算出給水流量的過程中，還受到多項其它測量參數(shù)的影響；部分汽輪發(fā)電機組也存在凝結(jié)水流量測量裝置長時間運行后準確性較差的問題；給水基準流量的準確性無法通過直接測量的方法進行校驗。目前，汽輪機性能監(jiān)測中給水基準流量這一重要參數(shù)普遍缺少在線的校驗手段，保證其準確性。因此確定一種汽輪發(fā)電機組鍋爐進口給水流量的在線校驗方法，對現(xiàn)場準確測量給水流量意義重大。技術(shù)實現(xiàn)要素：本發(fā)明的目的在于提供一種汽輪發(fā)電機組鍋爐進口給水流量的在線校驗方法，解決了汽輪發(fā)電機組正常運行中基準給水流量的在線校驗問題，可以為準確確定汽輪機熱耗率指標及電廠運行經(jīng)濟性指標的計算提供準確數(shù)據(jù)，并為電廠的節(jié)能降耗提供依據(jù)。本發(fā)明的目的通過以下技術(shù)方案來實現(xiàn)：一種汽輪發(fā)電機組鍋爐進口給水流量的在線校驗方法，其包括如下步驟：步驟一：在安裝有ASME流量噴嘴(一種高精度的流量測量裝置，是一種喉部取壓低β值長頸式噴嘴裝置)的A汽輪發(fā)電機組上，用經(jīng)校驗的ASME流量噴嘴，以除氧器進口凝結(jié)水流量為對象，對高溫超聲波流量計測量數(shù)據(jù)進行校驗；校驗時，除氧器進口凝結(jié)水流量變化覆蓋汽輪發(fā)電機組運行的50％至100％負荷范圍,每10％負荷變化為一個校驗工況，共計6個校驗工況，根據(jù)各除氧器進口凝結(jié)水流量下的測量誤差，繪制出校驗曲線。具體如下：設(shè)定6≥i≥1，在第i個運行負荷下，使除氧器進口凝結(jié)水流量保持穩(wěn)定，以20s間隔記錄數(shù)據(jù)，記錄20分鐘數(shù)據(jù)，計算ASME流量噴嘴測量數(shù)據(jù)及高溫超聲波流量計測量數(shù)據(jù)的平均值，高溫超聲波流量計測量誤差表示為：△FiDI＝FiDIASME-FiDIUS(1)式(1)中，F(xiàn)iDIASME為ASME流量噴嘴測量數(shù)據(jù)的平均值，單位為t/h，F(xiàn)iDIUS為高溫超聲波流量計測量數(shù)據(jù)的平均值，單位為t/h，△FiDI為高溫超聲波流量計測量誤差，單位為t/h；根據(jù)6個校驗工況得到的高溫超聲波流量計測量數(shù)據(jù)的平均值FiDIUS和高溫超聲波流量計測量誤差△FiDI，繪制除氧器進口凝結(jié)水管徑及凝結(jié)水參數(shù)狀態(tài)下的高溫超聲波流量計校驗曲線；步驟二：(1)除氧器出口給水流量Wdout的計算在未安裝ASME流量噴嘴的B汽輪發(fā)電機組上，采用校驗的高溫超聲波流量計對高加至除氧器疏水流量進行測量；除氧器進口凝結(jié)水流量采用校驗的高溫超聲波流量計測量；結(jié)合公式(2)、公式(3)和公式(4)，計算得到各個校驗工況下的除氧器進汽流量W5及除氧器出口給水流量Wdout；Wdout×(hfo5-hfi5)+Wdlevel×(hfo5-hfi5)＝W5×(h5-hfi5)+W5d×(h6d-hfi5)(2)Wdlevel+Wdout＝Wdout+W5+W5d(3)Wc＝Wcm+△Wc(4)式(2)、式(3)和式(4)中，Wdout為除氧器出口給水流量，單位為t/h，Wc為除氧器進口凝結(jié)水流量精確值，單位為t/h，Wcm為除氧器進口凝結(jié)水流量實測值，單位為t/h，△Wc為除氧器進口凝結(jié)水流量測量誤差，單位為t/h，W5d為高加至除氧器疏水流量，高溫超聲波流量計實測得到，單位為t/h，Wdlevel為除氧器水位變化等效流量，根據(jù)除氧器水位變化及除氧器尺寸數(shù)據(jù)進行計算得到，單位為t/h，hfi5為除氧器進口凝結(jié)水焓值，根據(jù)除氧器進口凝結(jié)水壓力、溫度參數(shù)計算得到，單位為kJ/kg，h6d為高加至除氧器疏水焓值，根據(jù)高加至除氧器疏水壓力、溫度參數(shù)計算得到，單位為kJ/kg，h5為除氧器進汽焓值，根據(jù)除氧器進汽對應(yīng)汽輪機抽汽壓力、溫度參數(shù)計算得到，單位為kJ/kg，hfo5為除氧器出口給水焓值，根據(jù)除氧器出口給水溫度參數(shù)計算得到，單位為kJ/kg，Wdout為除氧器出口給水流量，單位為t/h，W5為除氧器進汽流量，單位為t/h；(2)除氧器出口DCS(分布式控制系統(tǒng)的英文縮寫，在國內(nèi)自控行業(yè)又稱之為集散控制系統(tǒng))給水流量校驗曲線的繪制將計算得到的除氧器出口給水流量Wdout與B汽輪發(fā)電機組DCS中除氧器出口給水流量校對，校對時除氧器出口給水流量變化應(yīng)覆蓋汽輪發(fā)電機組運行的50％至100％負荷范圍，每10％負荷變化為一個校驗工況，共計6個校驗工況；設(shè)定6≥i≥1，在第i個運行負荷下，使除氧器出口給水流量保持穩(wěn)定，以20s間隔記錄數(shù)據(jù)，記錄20分鐘數(shù)據(jù)，計算公式(2)、公式(3)和公式(4)中各參數(shù)的平均值，并代入公式(5)中，最終計算得到第i個運行負荷下除氧器出口給水流量的精確值FiDOcal，即此工況下除氧器出口給水流量的計算值Wdout；除氧器出口DCS給水流量測量數(shù)據(jù)平均值記作FiDODCS，除氧器出口DCS給水流量測量誤差△FiDODCS由公式(5)計算得到：△FiDODCS＝FiDOcal-FiDODCS(5)式(5)中，△FiDODCS為第i個運行負荷下除氧器出口DCS給水流量測量誤差，單位為t/h，F(xiàn)iDOcal為第i個運行負荷下除氧器出口給水流量精確值，單位為t/h，F(xiàn)iDODCS為第i個運行負荷下除氧器出口DCS給水流量測量數(shù)據(jù)平均值，單位為t/h；根據(jù)6個校驗工況得到的除氧器出口DCS給水流量測量數(shù)據(jù)平均值FiDODCS和除氧器出口DCS給水流量測量誤差△FiDODCS繪制得到除氧器出口DCS給水流量校驗曲線；(3)正常運行中B汽輪發(fā)電機組除氧器出口給水流量測量值的計算根據(jù)正常運行中除氧器出口DCS給水流量實測值，通過上述步驟二(2)中獲取的除氧器出口DCS給水流量校驗曲線得到對應(yīng)DCS給水流量實測值下的測量誤差值△FDODCS，并根據(jù)公式(6)計算得到除氧器出口給水流量精確值FDOacc：FDOacc＝FDODCS+△FDODCS(6)式(6)中，F(xiàn)DOacc為正常運行中除氧器出口給水流量精確值，單位為t/h，△FDODCS為對應(yīng)除氧器出口DCS給水流量實測值下的測量誤差，由除氧器出口DCS給水流量校驗曲線計算得到，單位為t/h，F(xiàn)DODCS為正常運行中除氧器出口DCS給水流量測量值，單位為t/h；步驟三：(1)DCS過熱減溫水流量校驗曲線的繪制在未安裝ASME流量噴嘴的B汽輪發(fā)電機組上，用高溫超聲波流量計，對鍋爐過熱減溫水流量測量，并與B汽輪發(fā)電機組DCS中流量數(shù)據(jù)校對；校對時，過熱減溫水流量變化應(yīng)覆蓋設(shè)計減溫水流量的0％至100％范圍，每20％設(shè)計流量變化為一個校驗工況，共計6個校驗工況；設(shè)定6≥i≥1，在第i個運行負荷下，使過熱減溫水流量保持穩(wěn)定，以10s間隔記錄數(shù)據(jù)，記錄2分鐘數(shù)據(jù)，計算DCS過熱減溫水流量測量數(shù)據(jù)FiDSDCS及高溫超聲波流量計測量數(shù)據(jù)的平均值FiDSUS，根據(jù)公式(7)計算DCS過熱減溫水流量測量誤差：△FiDS＝FiDSUS-FiDSDCS(7)式(7)中，F(xiàn)iDSDCS為第i個運行負荷下DCS過熱減溫水流量測量數(shù)據(jù)，單位為t/h，F(xiàn)iDSUS為第i個運行負荷下高溫超聲波流量計測量數(shù)據(jù)的平均值，單位為t/h，△FiDS為第i個運行負荷下DCS過熱減溫水流量測量誤差，單位為t/h，根據(jù)6個校驗工況得到的DCS過熱減溫水流量測量數(shù)據(jù)FiDSDCS和DCS過熱減溫水流量測量誤差△FiDS，繪制得到DCS過熱減溫水流量校驗曲線；(2)DCS再熱減溫水流量校驗曲線的繪制在未安裝ASME流量噴嘴的B汽輪發(fā)電機組上，用高溫超聲波流量計，對鍋爐再熱減溫水流量測量，并與B汽輪發(fā)電機組DCS中流量數(shù)據(jù)校對；校對時，再熱減溫水流量變化應(yīng)覆蓋設(shè)計減溫水流量的0％至100％范圍，每20％設(shè)計流量變化為一個校驗工況，共計6個校驗工況；設(shè)定6≥i≥1，在第i個運行負荷下，使再熱減溫水流量保持穩(wěn)定，以10s間隔記錄數(shù)據(jù)，記錄2分鐘數(shù)據(jù)，計算DCS再熱減溫水流量測量數(shù)據(jù)FiDRDCS及高溫超聲波流量計測量數(shù)據(jù)的平均值FiDRUS，根據(jù)公式(8)計算得到DCS再熱減溫水流量測量誤差：△FiDR＝FiDRUS-FiDRDCS(8)式(8)中，F(xiàn)iDRDCS為第i個運行負荷下DCS再熱減溫水流量測量數(shù)據(jù)，單位為t/h，F(xiàn)iDRUS為第i個運行負荷下再熱減溫水流量測量數(shù)據(jù)的平均值，單位為t/h，△FiDR為第i個運行負荷下DCS再熱減溫水流量測量誤差，單位為t/h，根據(jù)6個測定工況得到的DCS再熱減溫水流量測量數(shù)據(jù)FiDRDCS和DCS再熱減溫水流量測量誤差△FiDR，繪制得到DCS再熱減溫水流量校驗曲線；步驟四：根據(jù)校正后的除氧器出口給水流量、鍋爐過熱減溫水流量及鍋爐再熱減溫水流量數(shù)據(jù)，計算出正常運行中鍋爐進口給水流量，并對DCS中顯示的鍋爐進口給水流量校正，獲得不同負荷工況下DCS鍋爐進口給水流量校正曲線；根據(jù)正常運行的DCS鍋爐進口給水流量，經(jīng)校正曲線數(shù)據(jù)修正后，得到準確的鍋爐進口給水流量值；(1)鍋爐進口給水流量校驗值的計算在未安裝ASME流量噴嘴正常運行的B汽輪發(fā)電機組中，根據(jù)公式(9)計算得到正常運行中鍋爐進口給水流量精確值FBICAL：FBICAL＝FDOacc-(FDSDCS+△FDS)-(FDRDCS+△FDR)(9)式(9)中，△FDS為過熱減溫水流量測量誤差值，根據(jù)DCS過熱減溫水流量校驗曲線插值計算得到，單位為t/h，△FDR為再熱減溫水流量測量誤差值，根據(jù)DCS再熱減溫水流量校驗曲線插值計算得到，單位為t/h，F(xiàn)DSDCS為正常運行中過熱減溫水流量，單位為t/h，F(xiàn)DRDCS為正常運行中再熱減溫水流量，單位為t/h，F(xiàn)DOacc為正常運行中除氧器出口給水流量精確值，單位為t/h；(2)DCS中鍋爐進口給水流量的校驗選取B汽輪發(fā)電機組正常運行的6個穩(wěn)定工況進行校驗，校驗時鍋爐進口給水流量變化應(yīng)覆蓋汽輪發(fā)電機組負荷的50％至100％范圍,每10％設(shè)計負荷變化為一個校驗工況，共計6個校驗工況；設(shè)定6≥i≥1，在第i個運行負荷下，使機組參數(shù)包括負荷、給水及減溫水流量等保持穩(wěn)定，以10s間隔記錄數(shù)據(jù)，記錄30分鐘數(shù)據(jù)，計算DCS鍋爐進口給水流量測量數(shù)據(jù)平均值FiBIDCS及鍋爐進口給水流量的最終精確值FiBICAL；鍋爐進口給水流量的最終精確值FiBICAL計算時所采用的除氧器出口給水流量,過熱減溫水流量，再熱減溫水流量均取第i個工況下的相應(yīng)DCS數(shù)據(jù)平均值；根據(jù)公式(10)計算得到第i個運行負荷下鍋爐進口給水流量測量誤差；△FiBI＝FiBICAL-FiBIDCS(10)式(10)中，△FiBI為第i個運行負荷下鍋爐進口給水流量測量誤差，單位為t/h，F(xiàn)iBICAL為第i個運行負荷下鍋爐進口給水流量的最終精確值，單位為t/h，F(xiàn)iBIDCS為第i個運行負荷下鍋爐進口給水流量測量數(shù)據(jù)平均值，單位為t/h，根據(jù)6個測定工況得到的DCS鍋爐進口給水流量測量數(shù)據(jù)平均值FiBIDCS和鍋爐進口給水流量測量誤差△FiBI，繪制得到DCS鍋爐進口給水流量校驗曲線；(3)正常運行中鍋爐進口給水流量精確值的計算根據(jù)上述步驟中得到的DCS鍋爐進口給水流量校驗曲線，插值計算得到正常運行中DCS鍋爐進口給水流量FBIDCS對應(yīng)的流量誤差值△FBI；根據(jù)公式(11)計算得到正常運行中鍋爐進口給水流量的精確值：FBIACC＝FBIDCS+△FBI(11)式(11)中，F(xiàn)BIDCS為正常運行中DCS鍋爐進口給水流量，單位為t/h，F(xiàn)BIACC為正常運行中鍋爐進口給水流量精確值，單位為t/h。本發(fā)明具有如下的積極效果：(1)采用本發(fā)明的在線校驗方法，不僅可以對高溫超聲波流量計測量值進行校驗，并提供校正曲線；而且依據(jù)校準后的高溫超聲波流量計可以對正常運行汽輪發(fā)電機組的除氧器出口給水流量及鍋爐進口給水流量進行在線校驗，最終可以對汽輪機常規(guī)性能試驗中的給水基準流量提供校驗的手段和方法，進而為正常運行汽輪發(fā)電機組汽輪機熱耗率、煤耗率指標的在線準確計算提供有力的支持；(2)解決了汽輪發(fā)電機組正常運行中基準給水流量的在線校驗問題，可以為準確確定汽輪機熱耗率指標及電廠運行經(jīng)濟性指標的計算提供準確數(shù)據(jù)，并為電廠的節(jié)能降耗提供依據(jù)；(3)克服了部分汽輪發(fā)電機組也存在凝結(jié)水流量測量裝置長時間運行后準確性較差的問題，具有準確性高、測量穩(wěn)定及方便的優(yōu)點。附圖說明圖1為高溫超聲波流量計校驗曲線；圖2為DCS除氧器出口給水流量校驗曲線；圖3為DCS過熱減溫水流量校驗曲線；圖4為DCS再熱減溫水流量校驗曲線；圖5為DCS鍋爐進口給水流量校驗曲線。具體實施方式下面結(jié)合具體實施例和附圖1-5對本發(fā)明做進一步的解釋和說明，盡管參照實施例對本發(fā)明進行了詳細說明，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)理解，任何不脫離本發(fā)明技術(shù)方案的精神和范圍，對本發(fā)明的技術(shù)方案進行修改或者等同替換，均應(yīng)涵蓋在本發(fā)明的保護范圍內(nèi)。實施例一種汽輪發(fā)電機組鍋爐進口給水流量的在線校驗方法，其包括如下步驟：步驟一：在安裝有ASME流量噴嘴，額定容量為300MW的A汽輪發(fā)電機組上，用經(jīng)校驗的ASME流量噴嘴，以除氧器進口凝結(jié)水流量為對象，對高溫超聲波流量計測量數(shù)據(jù)進行校驗；校驗時，除氧器進口凝結(jié)水流量變化覆蓋汽輪發(fā)電機組運行的50％至100％負荷范圍,每10％負荷變化為一個校驗工況，共計6個校驗工況，各個測量工況的數(shù)據(jù)平均值見表1:設(shè)定6≥i≥1，在第i個運行負荷下，使除氧器進口凝結(jié)水流量保持穩(wěn)定，以20s間隔記錄數(shù)據(jù)，記錄20分鐘數(shù)據(jù)，計算ASME流量噴嘴測量數(shù)據(jù)及高溫超聲波流量計測量數(shù)據(jù)的平均值，并由公式(1)計算得到高溫超聲波流量計測量誤差，結(jié)果見表2；△FiDI＝FiDIASME-FiDIUS(1)式(1)中，F(xiàn)iDIASME為ASME流量噴嘴測量數(shù)據(jù)的平均值，單位為t/h，△FiDI為高溫超聲波流量計測量誤差，單位為t/h；FiDIUS為高溫超聲波流量計測量數(shù)據(jù)的平均值，單位為t/h，表1除氧器進口凝結(jié)水流量校驗測量數(shù)表2高溫超聲波流量計測量誤差數(shù)據(jù)根據(jù)表2中6個校驗工況下的高溫超聲波流量計測量數(shù)據(jù)的平均值FiDIUS及由公式(1)計算得到的高溫超聲波流量計測量誤差△FiDI，繪制得到除氧器進口凝結(jié)水管徑及凝結(jié)水參數(shù)狀態(tài)下的高溫超聲波流量計校驗曲線，見圖1；步驟二：(1)除氧器出口給水流量Wdout的計算在未安裝ASME流量噴嘴，額定容量為300MW的B汽輪發(fā)電機組上，選取穩(wěn)定的100％負荷運行狀態(tài)，采用校驗的高溫超聲波流量計對高加至除氧器疏水流量進行測量；除氧器進口凝結(jié)水流量采用校驗的高溫超聲波流量計測量；此運行工況下測量得到的除氧器相關(guān)參數(shù)如下表3所示：表3100％負荷運行工況下的測量參數(shù)結(jié)合公式(2)、公式(3)和公式(4)，計算得到各個校驗工況下的除氧器進汽流量W5及除氧器出口給水流量Wdout；Wdout×(hfo5-hfi5)+Wdlevel×(hfo5-hfi5)＝W5×(h5-hfi5)+W5d×(h6d-hfi5)(2)Wdlevel+Wdout＝Wdout+W5+W5d(3)Wc＝Wcm+△Wc(4)式(2)、式(3)和式(4)中，Wdout為除氧器出口給水流量，單位為t/h，Wc為除氧器進口凝結(jié)水流量精確值，單位為t/h，△Wc為除氧器進口凝結(jié)水流量測量誤差，根據(jù)步驟一獲得的校驗曲線數(shù)據(jù)插值計算得到，單位為t/h，W5為除氧器進汽流量，單位為t/h；計算結(jié)果如下表4所示：表4100％負荷運行工況下的計算結(jié)果計算數(shù)據(jù)符號單位數(shù)值凝結(jié)水修正值ΔWct/h5.25除氧器進口凝結(jié)水流量精確值Wct/h699.95除氧器進汽流量W5t/h29.63除氧器出口給水流量Wdoutt/h897.10(2)除氧器出口DCS給水流量校驗曲線的繪制將計算得到的除氧器出口給水流量Wdout與B汽輪發(fā)電機組DCS中除氧器出口給水流量校對，校對時除氧器出口給水流量變化應(yīng)覆蓋汽輪發(fā)電機組運行的50％至100％負荷范圍，每10％負荷變化為一個校驗工況，共計6個校驗工況；設(shè)定6≥i≥1，在第i個運行負荷下，使除氧器出口給水流量保持穩(wěn)定，以20s間隔記錄數(shù)據(jù)，記錄20分鐘數(shù)據(jù)，計算公式(2)、公式(3)和公式(4)中各參數(shù)的平均值(見表5)，并代入公式(5)，最終計算得到第i個運行負荷下除氧器出口給水流量的精確值FiDOcal，即除氧器出口給水流量的精確值FiDOcal等于此工況下除氧器出口給水流量的計算值Wdout，100％負荷工況下的計算實例見步驟二(1)中示例，其它負荷工況的計算過程類似；除氧器出口DCS給水流量測量數(shù)據(jù)平均值記作FiDODCS，除氧器出口DCS給水流量測量誤差△FiDODCS由公式(5)計算得到：表5除氧器出口給水流量校驗數(shù)據(jù)△FiDODCS＝FiDOcal-FiDODCS(5)式(5)中，△FiDODCS為第i個運行負荷下除氧器出口DCS給水流量測量誤差，單位為t/h，F(xiàn)iDOcal為第i個運行負荷下除氧器出口給水流量的精確值，單位為t/h，F(xiàn)iDODCS為第i個運行負荷下除氧器出口DCS給水流量測量數(shù)據(jù)平均值，單位為t/h；表6除氧器出口給水流量校驗數(shù)據(jù)根據(jù)公式(5)計算得到6個校驗工況下的除氧器出口DCS給水流量測量誤差△FiDODCS(見表6)，并與除氧器出口DCS給水流量測量數(shù)據(jù)平均值FiDODCS一起繪制得到DCS除氧器出口給水流量校驗曲線(見圖2)；(3)正常運行中B汽輪發(fā)電機組除氧器出口給水流量測量值的計算假定正常運行中某運行負荷下除氧器出口DCS給水流量實測值為736.45t/h，通過上述步驟二(2)中獲取的除氧器出口DCS給水流量校驗曲線得到對應(yīng)DCS給水流量實測值下的測量誤差值△FDODCS為5.609t/h；FDOacc＝FDODCS+△FDODCS(6)式(6)中，F(xiàn)DOacc為正常運行中除氧器出口給水流量精確值，單位為t/h，△FDODCS為對應(yīng)除氧器出口DCS給水流量實測值下的測量誤差，由除氧器出口DCS給水流量校驗曲線計算得到，單位為t/h，F(xiàn)DODCS為正常運行中除氧器出口DCS給水流量測量值，單位為t/h；根據(jù)公式(6)計算得到除氧器出口給水流量精確的測量值FDOacc為742.059t/h；步驟三：(1)DCS過熱減溫水流量校驗曲線的繪制在未安裝ASME流量噴嘴的B汽輪發(fā)電機組上，用高溫超聲波流量計，對鍋爐過熱減溫水流量測量，測量數(shù)據(jù)如表7所示；表7過熱減溫水流量校驗數(shù)據(jù)將表7數(shù)據(jù)與B汽輪發(fā)電機組DCS中流量數(shù)據(jù)校對；校對時，過熱減溫水流量變化應(yīng)覆蓋設(shè)計減溫水流量的0％至100％范圍，每20％設(shè)計流量變化為一個校驗工況，共計6個校驗工況；設(shè)定6≥i≥1，在第i個運行負荷下，使過熱減溫水流量保持穩(wěn)定，以10s間隔記錄數(shù)據(jù)，記錄2分鐘數(shù)據(jù)，根據(jù)公式(7)計算DCS過熱減溫水流量測量誤差，具體計算結(jié)果見表8；△FiDS＝FiDSUS-FiDSDCS(7)式(7)中，F(xiàn)iDSDCS為第i個運行負荷下DCS過熱減溫水流量測量數(shù)據(jù)，單位為t/h，F(xiàn)iDSUS為第i個運行負荷下高溫超聲波流量計測量數(shù)據(jù)的平均值，單位為t/h，△FiDS為第i個運行負荷下DCS過熱減溫水流量測量誤差，單位為t/h，表8過熱減溫水流量校驗數(shù)據(jù)根據(jù)6個校驗工況得到的DCS過熱減溫水流量測量數(shù)據(jù)FiDSDCS和DCS過熱減溫水流量測量誤差△FiDS，繪制得到DCS過熱減溫水流量校驗曲線(見圖3)；(2)DCS再熱減溫水流量校驗曲線的繪制在未安裝ASME流量噴嘴的B汽輪發(fā)電機組上，用高溫超聲波流量計，對鍋爐再熱減溫水流量測量，并與B汽輪發(fā)電機組DCS中流量數(shù)據(jù)校對；校對時，再熱減溫水流量變化應(yīng)覆蓋設(shè)計減溫水流量的0％至100％范圍，每20％設(shè)計流量變化為一個校驗工況，共計6個校驗工況；設(shè)定6≥i≥1，在第i個運行負荷下，使再熱減溫水流量保持穩(wěn)定，以10s間隔記錄數(shù)據(jù)，記錄2分鐘數(shù)據(jù)，計算DCS再熱減溫水流量測量數(shù)據(jù)FiDRDCS及高溫超聲波流量計測量數(shù)據(jù)的平均值FiDRUS，根據(jù)公式(8)計算得到DCS再熱減溫水流量測量誤差△FiDR：△FiDR＝FiDRUS-FiDRDCS(8)式(8)中，F(xiàn)iDRDCS為第i個運行負荷下DCS再熱減溫水流量測量數(shù)據(jù)，單位為t/h，F(xiàn)iDRUS為第i個運行負荷下再熱減溫水流量測量數(shù)據(jù)的平均值，單位為t/h，△FiDR為第i個運行負荷下DCS再熱減溫水流量測量誤差，單位為t/h，表9再熱減溫水流量校驗數(shù)據(jù)6個測定工況的DCS再熱減溫水流量測量數(shù)據(jù)與高溫超聲波流量計測量數(shù)據(jù)如表9所示；計算得到的DCS再熱減溫水流量測量誤差數(shù)據(jù)如表10所示；根據(jù)FiDRDCS和△FiDR，繪制得到DCS再熱減溫水流量校驗曲線(見圖4)；表10再熱減溫水流量校驗數(shù)據(jù)步驟四：根據(jù)校正后的除氧器出口給水流量、鍋爐過熱減溫水流量及鍋爐再熱減溫水流量，計算出正常運行中鍋爐進口給水流量，并對DCS中顯示的鍋爐進口給水流量校正，獲得不同負荷工況下DCS鍋爐進口給水流量校正曲線；根據(jù)正常運行的DCS鍋爐進口給水流量，經(jīng)校正曲線數(shù)據(jù)修正后，得到準確的鍋爐進口給水流量值；(1)鍋爐進口給水流量精確值的計算在未安裝ASME流量噴嘴正常運行的B汽輪發(fā)電機組中，根據(jù)公式(9)計算得到正常運行中任一工況下鍋爐進口給水流量精確值FBICAL：FBICAL＝FDOacc-(FDSDCS+△FDS)-(FDRDCS+△FDR)(9)FDOacc為除氧器出口給水流量校驗值，單位為t/h；FDSDCS為DCS過熱減溫水流量實測值，單位為t/h；FDRDCS為DCS再熱減溫水流量實測值，單位為t/h；△FDS為DCS過熱減溫水流量測量誤差值，單位為t/h；△FDR為DCS再熱減溫水流量測量誤差值，單位為t/h；假設(shè)，正常運行中某工況下除氧器出口給水流量校驗值FDOacc為742.06t/h；此時，DCS中過熱減溫水流量實測值為83.56t/h，DCS再熱減溫水流量實測值為0t/h；根據(jù)圖3插值計算得到對應(yīng)的過熱減溫水流量測量誤差值△FDS為0.681t/h；根據(jù)圖4插值計算得到對應(yīng)的再熱減溫水流量測量誤差值△FDR為0t/h；則根據(jù)公式(9)可以計算得到此運行狀態(tài)下鍋爐進口給水流量校驗值FBICAL為657.82t/h。(2)DCS中鍋爐進口給水流量的校驗選取B汽輪發(fā)電機組正常運行的6個穩(wěn)定工況進行校驗，校驗時鍋爐進口給水流量變化應(yīng)覆蓋汽輪發(fā)電機組負荷的50％至100％范圍,每10％設(shè)計負荷變化為一個校驗工況，共計6個校驗工況，各校驗工況下的數(shù)據(jù)見表11所示；表11鍋爐進口給水流量校驗數(shù)據(jù)設(shè)定6≥i≥1，在第i個運行負荷下，使機組參數(shù)包括負荷、給水及減溫水流量等保持穩(wěn)定，以10s間隔記錄數(shù)據(jù)，記錄30分鐘數(shù)據(jù)，計算DCS鍋爐進口給水流量測量數(shù)據(jù)平均值FiBIDCS及鍋爐進口給水流量的最終精確值FiBICAL；鍋爐進口給水流量的最終精確值FiBICAL計算時所采用的除氧器出口給水流量,過熱減溫水流量，再熱減溫水流量均取第i個工況下的相應(yīng)DCS數(shù)據(jù)平均值；鍋爐進口給水流量的最終精確值FiBICAL計算過程可參見步驟四(1)中的計算實例；△FiBI＝FiBICAL-FiBIDCS(10)式(10)中，△FiBI為第i個運行負荷下鍋爐進口給水流量測量誤差，單位為t/h，F(xiàn)iBICAL為第i個運行負荷下鍋爐進口給水流量的最終精確值，單位為t/h，F(xiàn)iBIDCS為第i個運行負荷下鍋爐進口給水流量測量數(shù)據(jù)平均值，單位為t/h，根據(jù)公式(10)可得到鍋爐進口給水流量測量誤差△FiBI數(shù)據(jù)，如表12所示；表12DCS鍋爐進口給水流量校驗數(shù)據(jù)根據(jù)6個測定工況得到的DCS鍋爐進口給水流量測量數(shù)據(jù)平均值FiBIDCS和鍋爐進口給水流量測量誤差△FiBI，繪制得到DCS鍋爐進口給水流量校驗曲線，見圖5所示；(3)正常運行中鍋爐進口給水流量精確值的計算假定某機組，額定容量300MW，除氧器入口未安裝ASME流量噴嘴，DCS鍋爐進口給水流量已經(jīng)過校驗；正常運行中某運行狀態(tài)下DCS鍋爐進口給水流量的顯示值FBIDCS為853.27t/h；根據(jù)圖5插值得到對應(yīng)的DCS鍋爐進口給水流量測量誤差值△FBI為7.584t/h；FBIACC＝FBIDCS+△FBI(11)式(11)中，F(xiàn)BIDCS為正常運行中DCS鍋爐進口給水流量，值為853.27t/h，F(xiàn)BIACC為正常運行中鍋爐進口給水流量精確值，單位為t/h；根據(jù)公式(11)可以計算得到此運行狀態(tài)下鍋爐進口給水流量精確值FBIACC為860.854t/h。當(dāng)前第1頁1 2 3