構(gòu)傳熱指標C3、窗戶隔熱指標C4、窗戶遮陽指標巧；環(huán)境影響因素包括采暖度日數(shù)D1和空 調(diào)度日數(shù)D2。需要說明的是，能效評估指標選擇越多、越全面，則對變電站的能效評估評估 就會更加準確，毫無疑問，本實施例中的上述能效評估指標僅僅為示例性說明，本實施例技 術方案的實施例并不僅僅依賴于上述能效評估指標的具體選擇形式，本領域技術人員也可 W根據(jù)上述啟示，對能效評估指標的選擇進行增加新的能效評估指標、刪除部分能效評估 指標或者將部分能效評估指標進行更改等等，其原理與本實施例相同，故在此不再進行展 開說明。
[0127] 本實施例中，步驟1)中分類的n個能效評估指標的指標值中：
[012引 ?自然冷卻主變臺數(shù)占比A1的計算函數(shù)表達式如式巧）所示；
[0129]A1 =n/N(5)
[0130] 式（5)中，A1為自然冷卻主變臺數(shù)占比，n為自然冷卻的主變臺數(shù)；N為變電站的 主變總臺數(shù)；主變冷卻方式主要有自然冷卻、強迫冷卻方式，自然冷卻主變臺數(shù)占比A1能 夠從主變冷卻方式的角度來體現(xiàn)變電站的能效情況。
[0131] ?空調(diào)能效比A2的計算函數(shù)表達式如式（6)所示；
[0132]
(6)
[013引式（6)中，n為變電站空調(diào)總臺數(shù)；E邸為變電站的第i臺空調(diào)能效比；P。。,.teta巧 變電站所有空調(diào)總額定制冷量；Pwt.l為第i臺空調(diào)額定制冷量；其中變電站的第i臺空調(diào) 能效比邸Ri的計算函數(shù)表達式如式（7)所示；
[0134]邸R=Pwt/Pin (7)
[013引式（7)中，E邸為變電站某臺空調(diào)的空調(diào)能效比，P。。為空調(diào)在額定輸入功率下的 制冷量，Pi。為空調(diào)額定輸入功率；空調(diào)能效比越大，表示空調(diào)的能效越高，因此在計算出變 電站每臺空調(diào)的能效比邸3之后，再采用加權(quán)平均法計算出整個變電站空調(diào)的能效比，加 權(quán)系數(shù)取每臺空調(diào)制冷量與所有空調(diào)總制冷量的比值得到空調(diào)能效比A2。
[0136] ?節(jié)能燈具總功率與燈具總功率占比A3的計算函數(shù)表達式如式（8)所示；
[0137]
誠
[013引式（8)中，A3為節(jié)能燈具總功率與燈具總功率占比，n為變電站燈具總數(shù)，m為變 電站節(jié)能型燈具總數(shù)，P,為變電站第j個燈具的功率；P為變電站第i個節(jié)能型燈具的 功率；對于變電站照明節(jié)能性，要求燈具的壽命長、發(fā)光效率高，燈具的光通利用率高，W減 少照明系統(tǒng)燈具數(shù)量，提高燈具使用效率，W達到節(jié)能降耗的目的。故應盡量選用節(jié)能型燈 具，如金面燈、高壓鋼燈、無極巧光燈、L邸等，本本實施例中用變電站節(jié)能燈具總功率與燈 具總功率的比值衡量照明燈具的節(jié)能性。
[0139] ?控制柜溫濕度調(diào)節(jié)裝置節(jié)能指標A4的計算函數(shù)表達式如式（9)所示；
[0140]
(9)
[014。 式巧）中，為A4控制柜溫濕度調(diào)節(jié)裝置節(jié)能指標，ni為控制柜溫濕度調(diào)節(jié)裝置中 加熱片的個數(shù)，ri2為控制柜溫濕度調(diào)節(jié)裝置中帶風扇加熱片的個數(shù)，n3為控制柜溫濕度調(diào) 節(jié)裝置中熱交換器的個數(shù)；變電站的控制柜內(nèi)一般都裝有對溫濕度進行調(diào)節(jié)的裝置，為箱 柜內(nèi)設備元件提供穩(wěn)定適宜的運行溫度，從而保證其使用壽命和電氣性能，避免受到氣候 因素的影響。常用的溫濕度調(diào)節(jié)裝置有加熱片、帶風扇加熱片、熱交換器。一般來說，加熱片 的能效最低，帶風扇加熱片能效比加熱片略高，熱交換器能效在=者之中最高。據(jù)此采用打 分的方式，加熱片的節(jié)能性為0分，帶風扇加熱片的節(jié)能性為0. 5分，熱交換器的節(jié)能性為 1分，并對變電站所有控制柜溫濕度調(diào)節(jié)裝置的得分取平均值，得到控制柜溫濕度調(diào)節(jié)裝置 節(jié)能指標A4。
[0142]變電站空調(diào)、照明、通風W及控制柜濕度控制系統(tǒng)的控制方式對變電站能效影響 密切。與手動控制方式比較，空調(diào)及通風系統(tǒng)采用溫濕度自動控制，照明系統(tǒng)采用聲控、光 控等自動控制方式，控制柜溫濕度控制通過檢測環(huán)境溫度和凝露變化情況自動控制，采用 w上自動控制方式均能減少設備運行時間，提高設備的能效。當控制方式為手動控制時，指 標值取為0,表示能效最低；當控制方式為自動控制時指標值取1，表示能效最好。然而，在 實際變電站中，可能存在部分設備手動控制、部分設備自動控制的情況。例如，室外照明采 用光控自動控制，而室內(nèi)照明采用手動控制；由于控制柜生產(chǎn)廠家不同，也存在有些控制柜 手動控制溫濕度調(diào)節(jié)裝置，有些控制柜采用自動控制方式，因此本實施例中針對運類指標 值用自動控制設備功率占比來表達。
[0143] ?空調(diào)溫濕度控制方式能效指標A5、照明溫濕度控制方式能效指標A6、通風溫濕 度控制方式能效指標A7、控制柜溫濕度控制方式能效指標A8的計算函數(shù)表達式如式（10) 所示；
[0144]
1:10)
[0145] 式（10)中，Ai(i= 5, 6, 7, 8)表示被計算的空調(diào)溫濕度控制方式能效指標A5、或 者照明溫濕度控制方式能效指標A6、或者通風溫濕度控制方式能效指標A7、或者控制柜溫 濕度控制方式能效指標A8;P。。,。表示控制方式為自動控制的設備總功率，P表示所有控制方 式的設備總功率。
[0146] ?站用變型號節(jié)能性指標A9的計算函數(shù)表達式如式（11)所示；
[0147]
(11)
[014引式（11)中，A9為站用變型號節(jié)能性，n為變電站配變臺數(shù)；SCOREi為根據(jù)預設的 站用變型號賦分表確定的第i個站用變的節(jié)能性得分；站用變節(jié)能性主要從是否為節(jié)能型 配電變壓器角度考慮，采用打分法對主要配變型號系列節(jié)能性打分賦值，本實施例中，預設 的站用變型號賦分表具體如表1所示。
[0149] 表1 :預設的站用變型號賦分表。
[0150]
陽151] ?設備老化水平指標A10的計算函數(shù)表達式如式（12：!所示; '
[0152]
M2)
[0153] 式（12)中，A10為設備老化水平指標，n為變電站主要電力設備的數(shù)量，主要電力 設備包括主變、站用變、并聯(lián)電容器、斷路器W及刀閩，Ni為第i個主要電力設備的運行年 數(shù)，且當主要電力設備的運行年數(shù)大于20年時Ni的值取32 ;變電站電力設備老化不僅增加 了設備運行時發(fā)生故障的幾率，也會使設備能耗增加，降低設備工作能效。本實施例中用變 電站主要電力設備老化損失因數(shù)的平均值作為設備老化水平指標AlO。
[0154] ?負荷形狀系數(shù)B1的計算函數(shù)表達式如式（13)所示；
[0155]
!3；
[015引式（蝴中，B1為負荷形狀系數(shù)，U為指定時間段的有效負荷，I。為指定時間段 的平均負荷；負荷形狀系數(shù)B1的定義為一段時間內(nèi)有效負荷Ipff與平均負荷Igf之比。B1 值的大小與直線變化的持續(xù)負荷曲線有關，B1值越大，負荷曲線的變化幅度越大，曲線的高 峰和低谷差也越大，負荷電流通過電力設備時產(chǎn)生的損耗越大，當B1值接近1時，負荷曲線 近似為一條平緩曲線，對電力設備的損耗影響最小。其中，有效負荷Lff的計算函數(shù)表達式 為如式（13-1)所示；平均負荷Lf的計算函數(shù)表達式為如式（13-2)所示；
[0157]
[0159]式（13-1)和式（13-。中，1。"為指定時間段的有效負荷，Igf為指定時間段的平均 負荷，T表示指定時間段，I(t)表示t時刻的負荷電流，因此指定時間段T內(nèi)有效負荷Ipff 與平均負荷Lf一般可用統(tǒng)計期內(nèi)整點負荷電流進行簡化計算。
[0160] ?主變經(jīng)濟運行指標B2的計算函數(shù)表達式如式（14)所示；
[0161]
14'
[0162] 式（14)中，B2為主變經(jīng)濟運行指標，P為變壓器平均負載率；為變壓器經(jīng)濟運 行點負載率；由式（14)可知，主變經(jīng)濟運行指標B2的值越大，表示主變運行越經(jīng)濟。本實 施例中W雙繞組變壓器為例，給出主變經(jīng)濟運行指標的計算式，立繞組主變經(jīng)濟運行指標 計算方法與之類似。根據(jù)變壓器經(jīng)濟運行區(qū)間的劃分：當變壓器平均負載率P小于經(jīng)濟運 行點負載率P非寸，取B2=P;當變壓器平均負載率P位于最佳經(jīng)濟運行區(qū)的右半?yún)^(qū)間， 即P<0.75時，將平均負載率映射到最佳經(jīng)濟運行區(qū)的左半?yún)^(qū)間，作為經(jīng)濟運行指標 值，即如式（14-1)所示；當0.75《P《1，即位于經(jīng)濟運行區(qū)的右區(qū)間時，將平均負載率 映射到經(jīng)濟運行區(qū)的左區(qū)間，作為經(jīng)濟運行指標值，即如式（14-2)所示；
[0163]
[0165] 式（14-1)和（14-2)中各個變量和式（14)中完全相同，在此不再寶述。
[0166] ?母線電壓偏差B3的計算函數(shù)表達式如式（15)所示；
[0167]
(巧）
[0168] 式（巧）中，B3為母線電壓偏差，m表示變電站電壓等級數(shù)，Auu表示第j個電壓 等級在統(tǒng)計期內(nèi)母線整點電壓偏差絕對值的均值，Aut,的計算函數(shù)表達式如式（16)所示；
[0169]
^16)
[0170] 式（16)中，Aut為某個電壓等級在統(tǒng)計期內(nèi)母線整點電壓偏差絕對值的均值，Ui 為母線的整點電壓值，n為統(tǒng)計期內(nèi)整點數(shù)，uw為母線額定電壓；
[0171] 變電站中，某一母線的實際電壓與該母線額定電壓之差對母線額定電壓的百分比 稱為該母線的電壓偏差，如下式所示。母線電壓偏差是考察變電站電能質(zhì)量的重要指標之 一。引起變電站母線電壓偏差的因素有無功功率不足、無功補償過量、線路傳輸距離過長、 電力負荷過重和過輕等，其中無功功率不足是造成電壓偏差的主要原因。因此，采用變電站 各電壓等級母線的電壓偏差Au來衡量變電站電壓質(zhì)量和無功補償情況，電壓偏差Au的 計算函數(shù)表達式如式（16-1)所示；當變電站母線電壓數(shù)據(jù)為統(tǒng)計期T內(nèi)各整點電壓Ui時， 其電壓偏差采用式（16)計算。
[0172]
C16-1)
[0173] 式（16-1)中，Au為母線電壓偏差，U為母線實際電壓，叫為母線額定電壓?？紤] 變電站各電壓等級母線時，母線電壓偏差指標為各電壓等級母線電壓偏差平均值，即如式 (15)所示。
[0174] ?功率因數(shù)B4的計算函數(shù)表達式如式（17)所示；
[0175]
CI7)
[0176]式（17)中，B4為功率因數(shù)，n為變電站主變繞組數(shù)，n1為主變i側(cè)的功率因數(shù)， Pi為主變i側(cè)的有功功率，P1。1。1為變電站總有功功率，其中主變i側(cè)的功率因數(shù)n1為主變 i側(cè)的有功功率Pi除W主變i側(cè)的視在功率S1得到；
[0177]提高變電站功率因數(shù)對于降低電能損耗、提高經(jīng)濟效益具有十分重要的作用，供 電部口對變電站主變的功率因數(shù)都有一定的標準要求。主變i側(cè)的功率因數(shù)如式（17-1) 所示；
[017 引
(17-1)
[017引式（17-1)中，n1和""巧均為主變i側(cè)的功率因數(shù)，Pi為主變i側(cè)的有功功率；S1 為主變i側(cè)的視在功率。在計算出主變各電壓等級側(cè)的功率因數(shù)后，再采用加權(quán)平均法計 算出整個變電站的功率因數(shù)，加權(quán)系數(shù)取各側(cè)有功負荷占總有功負荷的比例，如式（17)所 /J、- 0
[0180] ?相間負載不平衡系數(shù)B5的計算函數(shù)表達式如式（18)或式（19)所示；
[01