°C的到達溫度保持24小時以 上后，再冷卻至室溫的條件進行。
[0086] [580~620°C的到達溫度24小時以上保持]
[0087] 均質(zhì)化熱處理的到達溫度低于580°C或保持時間低于24小時，則在鑄錠表面稠化 的Mg量變少。因此，即使通過之后的工序?qū)﹁T錠表面進行面切削，也得不到本發(fā)明的期望 的Mg的存在比。另一方面，若到達溫度高于620°C，則板坯（鑄錠）表面發(fā)生過燒，鋁合金 板的制造本身不能進行。還有，保持時間的上限沒有特別規(guī)定，但從經(jīng)濟性的觀點出發(fā)，優(yōu) 選為36小時以下。
[0088] [冷卻至室溫]
[0089] 之所以再繼續(xù)冷卻至室溫，是為了在其后進行面切削而除去鑄錠表面的Mg稠化 的Mg層，成為本發(fā)明期望的Mg的存在比。另外，是為了通過面切削除去均質(zhì)化熱處理時生 成的氧化皮膜，使以后的熱乳時的表面品質(zhì)保持良好（防止咬合）。
[0090] 〈第三工序〉
[0091] 第三工序，是對于經(jīng)第二工序而均質(zhì)化熱處理的鑄錠表面進行面切削的工序。
[0092] 作為一直以來進行的方法，是進行均熱后的面切削，但僅僅只在均熱后進行面切 肖IJ，在用于熱乳的加熱和熱乳中，會在板坯和熱乳板表面形成Mg的氧化物，表面品質(zhì)降低。 因此，使均熱保持時間比以往更長，促進Mg向鑄錠表面的擴散，其后，通過面切削除去在表 面稠化的Mg層，則鑄錠表面的Mg濃度變低，在熱乳后也能夠使板表面良好。
[0093] 在此，在第三工序中，將鑄錠表面面切削5mm以上。面切削低于5mm時，在表面稠 化的Mg層的除去不充分，鑄錠表面的Mg濃度降低得不充分。因此，得不到本發(fā)明期望的Mg 的存在比。還有，關(guān)于上限沒有特別規(guī)定，但從生產(chǎn)率性等的觀點出發(fā)，優(yōu)選為20mm以下的 面切削。
[0094] 還有，所謂鑄錠表面，是在作為最終制品板的鋁合金板中，制罐時朝向外面一側(cè)的 面。但是，在最終制品板的兩面滿足本發(fā)明期望的Mg的存在比時，則是鑄錠的兩面。
[0095] 作為面切削的方法，能夠使用端銑刀切削和金剛石車刀切削等的切削法，用磨石 等削磨表面的磨削法，拋光等的研磨法等，但并不限定于此。
[0096] <第四工序>
[0097] 第四工序，是對于由第三工序進行了面切削的鑄錠進行熱乳而制造乳制板的工 序。
[0098] 在此，在所述第四工序中，對于由所述第三工序進行了面切削的鑄錠進行再加熱， 所述熱乳優(yōu)選以熱乳溫度為450~520°C的條件進行。
[0099] [熱乳溫度：450 ~520°C]
[0100] 通過使熱乳的溫度為450°C以上，能夠得到熱乳帶卷的再結(jié)晶所需要的熱量。另一 方面，為520°C以下，可抑制表面氧化皮膜的生長而防止表面品質(zhì)的降低。
[0101] 在此，在第四工序中，優(yōu)選用刷輥控制熱乳中形成于乳制工作輥的涂層的厚度而 進行乳制。
[0102] 在熱乳中，乳輥的表面積累有鋁等的氧化物，該氧化物造成的涂層（氧化皮膜）形 成于乳輥。若該涂層過厚，則得不到優(yōu)質(zhì)板表面。但是，乳輥上有適度的涂層的一方，摩擦 少，反而不會發(fā)生咬合。因此，優(yōu)選一邊使用刷輥來控制形成于乳輥的涂層的厚度，一邊進 行乳制。
[0103] 為了防止咬合并得到良質(zhì)的板表面，優(yōu)選涂層的厚度為1~2ym。通過以涂層的 厚度為1~2ym的乳輥進行乳制，難以發(fā)生年輪狀的褐色或是黑色的條紋花樣（流紋）。 還有，涂層的厚度過薄時，因為乳輥表面也有未附加涂層的部分分散，所以潤滑不均勻，容 易發(fā)生流紋。
[0104] 刷輥和涂層厚度的控制方法沒有特別限定。例如，能夠利用刷輥的刷子以既定的 壓力摩擦涂層，從而控制涂層厚度。另外，用于乳輥刷子，可使用磨粒中含有氧化鋁的尼龍 和PBT等物。
[0105] 還有，附著在乳輥上的涂層的厚度，能夠通過以下的方面測量。具體來說，首先，在 附著于乳制乳輥表面的涂層之中，用濃度25W/V%的苛性鈉溶化乳輥表面的10cmXl〇cm面 積量的涂層，全量回收此液體。然后，定量溶液并以ICP發(fā)光分析測量鋁濃度，求得回收的 溶液所含的鋁量。再將溶化的涂層全部作為氧化鋁重新評估，另外，所得到的鋁量全部構(gòu)成 氧化鋁，由氧化鋁的密度（3. 95g/cm3)計算并求得膜厚。
[0106] <第五工序>
[0107] 第五工序，是對于由第四工序制作的乳制板進行冷乳而制作鋁合金板的工序。
[0108] 在此，在第五工序中，不進行冷乳間的中間退火。
[0109] 若進行中間退火，則DI成形后頸部的強度變高，頸部成形時的有皺褶發(fā)生和凸緣 部的裂紋發(fā)生等，成形性劣化。另外，工序增加，成本上升。
[0110] 另外，冷乳優(yōu)選在冷乳時的冷加工率為80~92%的條件下進行。
[0111] 通過使冷乳時的冷間加工率為80%以上，鋁合金板的強度提高，罐強度提高。另一 方面，為92%以下，可抑制成形時45°制耳的發(fā)達，難以招致凸緣部的寸法不良等，容易得 到既定的罐寸法。
[0112] 以上說明的本發(fā)明的包裝容器用鋁合金板，能夠適用于圖2所示這樣現(xiàn)有的一例 的瓶罐1 (二片罐或三片罐），和圖3所示這樣的現(xiàn)有的一例的DI罐11等，并且也是現(xiàn)有的 各種鋁合金板的樹脂被覆材（未圖示）適合的原材。
[0113] 接著，參照附圖，對于使用了所述的鋁合金板的包裝容器用瓶罐的制造方法進行 說明。還有，圖2是模式化地表示現(xiàn)有的一例的瓶罐（二片罐或三片罐）的立體圖，圖3是 模式化地表示現(xiàn)有的一例的DI罐的立體圖，圖4A是表示瓶罐（三片罐）的制造方法的模 式圖，圖4B是表示DI罐的制造方法的模式圖。
[0114] 將本發(fā)明的包裝容器用鋁合金板，適用于圖2所示這樣的現(xiàn)有的一般的瓶罐1(在 此以三片罐為例進行說明）時，例如，如圖4A所示，對于本發(fā)明的包裝容器用鋁合金板A，實 施杯成形和DI成形等的罐體成形而形成有底圓筒狀的罐（軀體部2)。接著，對于該有底圓 筒狀的罐（軀體部2)的底部實施縮頸加工而形成頸部3。然后，實施印刷?烘焙，在頸部3 打開開口部4后，實施蓋安裝用的螺紋切削加工而設(shè)置螺紋部5。另外，在與其對置的開口 部，實施瓶頸加工和凸緣加工后，用封口機將另行成形的底蓋卷封而形成底部6,能夠制造 三片罐1。
[0115]另外，將本發(fā)明的包裝容器用鋁合金板，適用于圖3所示這樣現(xiàn)有的一般的DI罐 11時，例如，如圖4B所示，對于本發(fā)明的包裝容器用鋁合金板A，實施杯成形和DI成形等的 罐體成形而形成有底圓筒狀的罐（軀體部12)。接著，對該有底圓筒狀的罐（軀體部12)實 施縮頸加工而形成頸部13。然后，實施印刷?烘焙，在頸部13的末端部形成開口部14,但 這時，使開口部14的口徑比軀體部12的直徑小而進行加工，從而能夠制造DI罐11。
[0116] 此外，將本發(fā)明的包裝容器用鋁合金板，適用于現(xiàn)有的一般性的樹脂被覆材時，使 于以往公知的樹脂被覆材所適用的各種的樹脂膜，經(jīng)由粘接劑等貼合之后，經(jīng)過在該樹脂 膜的熔點以上實施熱處理的工序等，制作樹脂被覆材。
[0117]【實施例】
[0118] 接下來，針對本發(fā)明的包裝容器用鋁合金板及其制造方法，將滿足本發(fā)明的要件 的實施例與不滿足本發(fā)明的要件的比較例進行比較，具體加以說明。
[0119]《鋁合金板的制作》
[0120] 熔煉、鑄造具備表1所示這樣的合金組成的鋁合金，其次進行均質(zhì)化熱處理，面切 肖IJ，接著進行熱乳，制造板厚2. 2_的熱帶卷。熱乳中，用刷輥控制熱乳中形成于乳制工作 輥的涂層的厚度，使涂層的厚度為1. 7ym而進行乳制。再對該熱帶卷實施冷乳，成為制罐 用的鋁合金板（板厚0. 320_)。在此，面切削量在5~20_之間適宜設(shè)定。
[0121] 另外，關(guān)于均質(zhì)化熱處理、熱乳的各條件，如表2、3所示。另外，在表1~3中，對 于不滿足本發(fā)明的構(gòu)成的，在數(shù)值上引下劃線表示。
[0122] 【表1】
[0123]
[0124]《鋁合金板的Mg的存在比》
[0125] 接著，調(diào)查如此制造的鋁合金板的Mg的存在比。
[0126]Mg的存在比，是通過從鋁合金板沿深度方向，用高頻輝光放電發(fā)光分光分析裝置 ⑶一 0ES(株式會社堀場制作所（HORIBA，Ltd.)制，JY- 5000RF)進行元素分析而進行測 量。在分析中，利用同裝置，以脈沖形式（頻率200Hz，占空比0.0625)進行氬氣濺射，在深 度方向上，對于作為鋁合金板的主要組成的Al、Si、Fe、Mn、Mg的各金屬元素進行定量分析 (原子百分率）。求得所得到的Mg的深度方向分布中，截止距表面2