第一通孔和至少一列第二通孔時，得到三維立體面內的液渣層上液面波形變化趨勢；
[0070]利用數(shù)據(jù)處理軟件處理步驟2)得到的每個第一通孔或第二通孔對應處的液渣層的厚度數(shù)據(jù)，得到結晶器內液渣層厚度變化趨勢:當下平面板I設置有一列第一通孔或第二通孔時，得到平行于下平面板I長度方向二維豎直面內的液渣層厚度變化趨勢；當下平面板I設置有至少一列第一通孔和至少一列第二通孔時，得到三維立體面內的液渣層上液面波形變化趨勢。
[0071]本發(fā)明提供了一種鋼水連鑄結晶器內液體液面波形的測量裝置以及相應的測量方法，該測量裝置包括下平面板1、上平面板2、多根鐵釘或鐵絲4、多根鋁絲5、至少兩個螺栓7以及至少兩個Z字形支架3;本發(fā)明提供的測量裝置包括若干根等長的鐵釘或鐵絲4，由于鐵釘或鐵絲4的熔點約為1535°C，而鋼水上表面溫度約為1500°C，當將鐵釘或鐵絲4的下端浸沒在鋼水上液面以下后，鐵釘或鐵絲4的下端會被高溫鋼水熱侵蝕掉，然后利用原有每根鐵釘或鐵絲4的露出下平面板I的部分的長度減去其被鋼水熱蝕后得到殘余長度，得到每根鐵釘或鐵絲4的熱蝕長度，經過數(shù)據(jù)處理得到結晶器內鋼水上液面波形變化趨勢;本發(fā)明提供的測量裝置還包括若干根等長的鋁絲5，由于鋁絲5的熔點約為660°C，而保護渣熔點約為1100-1200°C，當將鋁絲5的下端浸沒在液渣層上液面以下后，鋁絲5的下端會被高溫鋼水和液渣層熱侵蝕掉，然后利用原有每根鋁絲5的露出下平面板I的部分的長度減去其被鋼水和液渣層熱蝕后得到殘余長度，得到每根鋁絲5的熱蝕長度，經過數(shù)據(jù)處理得到結晶器內液渣層上液面波形變化趨勢；當?shù)谝煌缀偷诙淄瑫r包含鐵釘或鐵絲4和鋁絲5時，利用每根鋁絲5的熱蝕長度減去同一個第一通孔或第二通孔內的鐵釘或鐵絲4的熱蝕長度得到該第一通孔或第二通孔對應處的液渣層的厚度，經數(shù)據(jù)處理得到結晶器內液渣層厚度變化趨勢。綜上，利用本發(fā)明提供的測量裝置和測量方法，可以得到結晶器內鋼水上液面波形變化趨勢、結晶器內液渣層上液面波形變化趨勢以及結晶器內液渣層厚度變化趨勢，既可以是二維豎直平面內的變化趨勢，也可以是三維立體面內的變化趨勢，實現(xiàn)了對鋼水連鑄結晶器內液體液面波形趨勢進行在線測量，包括鋼水上液面波形趨勢和液渣層上液面波形趨勢，可直觀的描述出結晶器內液體的流動行為，為優(yōu)化連鑄工藝參數(shù)提供了參考數(shù)據(jù)，方便判斷出結晶器內鋼水表面流動行為穩(wěn)定與否、結晶器鋼水表面液渣層厚度的均勻性，進而適當調整浸入式水口的浸入深度，優(yōu)化浸入式水口的內腔、側孔、底孔傾角等工藝參數(shù)，同時可指導特定浸入式水口工藝尺寸下的最佳匹配拉速，為改善連鑄板坯質量提供指導性意見，進而提高了板坯質量;且該測量裝置制作簡單，成本低廉，操作簡單，沒有任何危險性。
[0072]為了進一步理解本發(fā)明，下面結合實施例對本發(fā)明提供的一種一種鋼水連鑄結晶器內液體液面波形的測量裝置和測量方法進行詳細說明，本發(fā)明的保護范圍不受以下實施例的限制。
[0073]實施例1
[0074]連鑄板坯澆注斷面250 X 2000mm、結晶器液面距蓋板上沿150mm。
[0075]I)使用上述的其中一個測量裝置，該測量裝置包括下木板、上木板、多根鐵釘或鐵絲4、多根鋁絲5、兩個螺栓7、四個Z字形支架3以及提手6;下木板上設置有一列第一通孔，每個第一通孔均穿入有三根鐵釘或鐵絲4和三根鋁絲5，露出長度均為120mm，其中下木板和上木板的尺寸均為800 X 200 X 10mm；
[0076]澆注過程中，當拉速V= 1.1Om/min、浸入式水口浸入深度H= 120mm時，通過提手6將測量工具放置于浸入式水口與窄邊銅板之間，利用Z字形支架3將測量裝置搭接在結晶器的長邊銅板側的蓋板上，控制下木板處于水平狀態(tài)，使得全部的鐵釘或鐵絲4的下端浸入結晶器內的鋼水上液面以下，且使得全部的鋁絲5的下端浸入結晶器內液渣層上液面以下，然后保持測量裝置固定不動6s?8s，，然后通過提手6從結晶器內的液體中提出測量裝置；
[0077]2)用尺子測量每根鐵釘或鐵絲4的露出下木板的部分的殘余長度，利用原有每根鐵釘或鐵絲4的露出下木板的部分的長度減去其被鋼水熱蝕后得到殘余長度，得到每根鐵釘或鐵絲4的熱蝕長度；
[0078]用尺子測量每根鋁絲5的露出下木板的部分的殘余長度，利用原有每根鋁絲5的露出下木板的部分的長度減去其被鋼水和液渣層熱蝕后得到殘余長度，得到每根鋁絲5的熱蝕長度；
[0079]利用每根鋁絲5的熱蝕長度減去同一個第一通孔內的鐵釘或鐵絲4的熱蝕長度得到該第一通孔對應處的液渣層的厚度；
[0080]3)利用數(shù)據(jù)處理軟件處理步驟2)得到的每根鐵釘或鐵絲4的熱蝕長度數(shù)據(jù)，得到平行于下木板長度方向二維豎直面內的鋼水上液面波形變化趨勢，見圖3(A);
[0081]利用數(shù)據(jù)處理軟件處理步驟2)得到的每根鋁絲5的熱蝕長度數(shù)據(jù)，得到平行于下木板長度方向二維豎直面內的液渣層上液面波形變化趨勢，見圖3(B);
[0082]利用數(shù)據(jù)處理軟件處理步驟2)得到的每個第一通孔對應處的液渣層的厚度數(shù)據(jù)，得到平行于下木板長度方向二維豎直面內的液渣層厚度變化趨勢。
[0083]由圖3(A)以及圖3(B)，可以得出:I)結晶器內存在輕微偏流現(xiàn)象，南側鋼流液面相對比北側高(模擬數(shù)據(jù)與現(xiàn)場現(xiàn)象相吻合)；2)兩窄邊處波峰過高，翻動嚴重，極易發(fā)生卷渣現(xiàn)象(檢查鑄坯存在少量皮下夾渣缺陷)；2)拉速快，鋼流流動速度快，鋼水表面沒有形成有規(guī)律的波峰、波谷現(xiàn)象，需適當降低拉速;3)浸入式水口側孔設計偏小，導致鋼流在水口出口處速度過快，需要對水口側孔尺寸進行優(yōu)化。
[0084]實施例2
[0085]連鑄板坯澆注斷面300 X 2200mm、結晶器液面距蓋板上沿150mm。
[0086]I)使用上述的其中一個測量裝置，該測量裝置包括下木板、上木板、多根鐵釘或鐵絲4、多根鋁絲5、兩個螺栓7、四個Z字形支架3以及提手6;下木板上設置有一列第一通孔，每個第一通孔均穿入有三根鐵釘或鐵絲4和三根鋁絲5，露出長度均為120mm，其中下木板和上木板的尺寸均為900 X 250 X 10mm；
[0087]饒注過程中，當拉速V = 0.90m/min、浸入式水口浸入深度H= 130mm時，通過提手6將測量工具放置于浸入式水口與窄邊銅板之間，利用Z字形支架3將測量裝置搭接在結晶器的長邊銅板側的蓋板上，控制下木板處于水平狀態(tài)，使得全部的鐵釘或鐵絲4的下端浸入結晶器內的鋼水上液面以下，且使得全部的鋁絲5的下端浸入結晶器內液渣層上液面以下，然后保持測量裝置固定不動6s?8s，，然后通過提手6從結晶器內的液體中提出測量裝置；
[0088]2)用尺子測量每根鐵釘或鐵絲4的露出下木板的部分的殘余長度，利用原有每根鐵釘或鐵絲4的露出下木板的部分的長度減去其被鋼水熱蝕后得到殘余長度，得到每根鐵釘或鐵絲4的熱蝕長度；
[0089]用尺子測量每根鋁絲5的露出下木板的部分的殘余長度，利用原有每根鋁絲5的露出下木板的部分的長度減去其被鋼水和液渣層熱蝕后得到殘余長度，得到每根鋁絲5的熱蝕長度；
[0090]利用每根鋁絲5的熱蝕長度減去同一個第一通孔內的鐵釘或鐵絲4的熱蝕長度得到該第一通孔對應處的液渣層的厚度；
[0091]3)利用數(shù)據(jù)處理軟件處理步驟2)得到的每根鐵釘或鐵絲4的熱蝕長度數(shù)據(jù)，得到平行于下木板長度方向二維豎直面內的鋼水上液面波形變化趨勢，見圖4(A);
[0092]利用數(shù)據(jù)處理軟件處理步驟2)得到的每根鋁絲5的熱蝕長度數(shù)據(jù)，得到平行于下木板長度方向二維豎直面內的液渣層上液面波形變化趨勢，見圖4(B);
[0093]利用數(shù)據(jù)處理軟件處理步驟2)得到的每個第一通孔對應處的液渣層的厚度數(shù)據(jù)，得到平行于下木板長度方向二維豎直面內的液渣層厚度變化趨勢。
[0094]由圖4(A)以及圖4(B)，可以得出:I)結晶器內存在偏流現(xiàn)象，南側鋼流液面相對比北側高(模擬數(shù)據(jù)與現(xiàn)場現(xiàn)象相吻合)，說明SEN內腔設計尺寸偏大，鋼流的相對充滿程度欠缺，浸入式水口內鋼流的流動軌跡在中包底部鋼水逆時針旋渦的影響下，存在水口南側出口處鋼流偏大的現(xiàn)象;2)靠近浸入式水口周圍存在波峰，1/4處波谷明顯，靠近窄邊處波峰較高，說明浸入深度偏小，應適當增加浸入深度;3)鋼水波峰處液渣層較薄，波谷處液渣層相對較厚。
[0095]本發(fā)明未詳盡描述的方法和裝置均為現(xiàn)有技術，不再贅述。
[0096]本文中應用了具體實施例對本發(fā)明的原理及實施方式進行了闡述，以上