2得到產物。
[0054] 由于氣固粗分離器7和氣固精分離器9都可為旋風分離器，這大大提高了從產物 中分離催化劑的速度。由此，產物就不會再發(fā)生二次反應，最終獲得的產物中的雜質也因此 非常少。
[0055] 優(yōu)選地，氣固粗分離器7的氣體出口 18與緩沖器15的連接位置在氣固精分離器9 的入口 20與緩沖器15的連接位置的下方。從整體來看，氣固粗分離器7設置在較低的位 置處，而氣固精分離器9設置在較高的位置處。這樣，來自氣固粗分離器7的產物在緩沖器 15的上部區(qū)域8內只能向上運動以離開緩沖器15而進入到氣固精分離器9內。在產物的 運動過程中，被夾帶的余量的催化劑會沉淀下來，這有助于提高氣固分散效率。
[0056] 優(yōu)選地，緩沖器15的上部區(qū)域8的入口 16設置為上部區(qū)域8的側壁相切。這樣， 來自流化床反應器4的產物以與上部區(qū)域8的側壁相切的方式進入到上部區(qū)域8內，這可 降低產物對緩沖器15和上部區(qū)域8的沖擊力，從而降低緩沖器15的震動。
[0057] 緩沖器15可為變徑容器。如圖1所示，緩沖器15的上部區(qū)域8的直徑小于下部 區(qū)域6的直徑。例如，上部區(qū)域8的直徑與下部區(qū)域6的直徑之比在0. 05到0. 5之間。例 如，直徑之比可為0.08、0. 1、0. 12或0.3。從整體上來看，上部區(qū)域8就像是豎直設置在下 部區(qū)域6上的管狀件。使用這種結構的緩沖器15的原因是，緩沖器15的上部區(qū)域8實際 上用作為氣體流動通道，并不用于容納物質，而下部區(qū)域6用作容納催化劑的容器。這種結 構的緩沖器15的體積遠比現(xiàn)有技術中的沉降器的尺寸小，由此降低了設備的成本。
[0058] 在一個優(yōu)選的實施例中，在緩沖器15的下端設置有蒸汽入口 5,并且在緩沖器15 的下部區(qū)域6的內部設置適于進行汽提操作的結構或構件（圖中未示出）。這些結構是本 領域的技術人員所熟知的，這里不再贅述。由此，緩沖器15的下部區(qū)域6可形成汽提器。這 樣，在進行氣固分離過程中，可將同時對下部區(qū)域6內的催化劑所攜帶的產物進行汽提操 作，以進一步提高產物的收率。在一個具體實施例中，使用水蒸氣進行汽提操作。
[0059] 圖2顯示了第二實施例的分離裝置10'。在圖2中并未顯示與分離裝置10'配合 使用的流化床反應器，但應理解地是，分離裝置10'與流化床反應器的連接方式與圖1所示 的分離裝置10與流化床反應器的連接方式相同，這里不再贅述。
[0060] 分離裝置10'與分離裝置10的區(qū)別僅在于氣固精分離器。在圖2所示的分離裝 置10'中，氣固精分離器包括兩級或多級串聯(lián)的旋風分離器（圖2中僅示意性地顯示了兩級 91'和92'）。這些旋風分離器可以都是旋風分離器，也可以是多種類型的分離器的組合。 [0061] 該兩級或多級串聯(lián)的旋風分離器構造為：第一級的旋風分離器91'的入口與緩沖 器15的上部區(qū)域8連通，從第二級的旋風分離器92'氣體出口得到產物。此外，第一級的旋 風分離器91'的氣體出口與第二級的旋風分離器92'的入口連通。第一級旋風分離器91' 和第二級旋風分離器92'的固體出口都與緩沖器15的下部區(qū)域6相連通。應注意地是，第 一級的旋風分離器91'選擇為分離質量較大的催化劑顆粒，第二級的旋風分離器92'選擇 為分離質量較小的催化劑顆粒。多級串聯(lián)的旋風分離器與二級串聯(lián)的旋風分離器的結構類 似，這里不再贅述。
[0062] 這種氣固精分離器能夠提高從產物中分離催化劑的效果，這有助于提高催化劑的 回收效率，并且所得到的產物中的雜質也更少。
[0063] 圖3顯示了根據本發(fā)明的第一實施例的反應再生設備30的結構示意圖。如圖3 所示，反應再生設備30包括分離裝置10、流化床反應器4和催化劑再生裝置50,以及將三 者連通的管道。
[0064] 流化床反應器4包括處于下方的入口區(qū)70、處于上方的出口區(qū)42和處于入口區(qū) 70和出口區(qū)42之間的反應區(qū)41。出口區(qū)42與分離裝置10的氣固粗分離器7相連通。物 料和催化劑在反應區(qū)41內反應而生成產物，產物攜帶部分催化劑從出口區(qū)42離開流化床 反應器4。
[0065] 催化劑再生裝置50包括處于下方的進料區(qū)51和處于上方的出料區(qū)52。催化劑再 生裝置50用于將在流化床反應器4內使用過而失活的催化劑再次活化。
[0066] 為了充分使用重力驅動催化劑在分離裝置10、流化床反應器4和催化劑再生裝置 50之間流動以節(jié)約能量，將催化劑再生裝置50的進料區(qū)51設置為低于緩沖器15的下部區(qū) 域6,并且將催化劑再生裝置50的出料區(qū)52設置為高于流化床反應器4的入口區(qū)70。此 外，緩沖器15的下部區(qū)域6通過第二管道43與催化劑再生裝置50的進料區(qū)51相連通，并 且催化劑再生裝置50的出料區(qū)52通過第三管道44與流化床反應器4的入口區(qū)70相連通。 這樣，失活的催化劑能夠在重力作用下自動從緩沖器15經第二管道43進入到催化劑再生 裝置50,并且在這里進行再生。再生后的催化劑由從催化劑再生裝置50經第三管道44自 動進入到流化床反應器4內。在整個過程中，僅需要在催化劑再生裝置50將催化劑提升。 然而，由于催化劑質量較輕，通過從催化劑再生裝置50的底部向內吹入高壓氣體就能夠容 易地實現(xiàn)提升催化劑。因此，大大降低了驅動催化劑流動的能耗，同時簡化了設備。雖然在 圖3中顯示了第二管道43和第三管道44為交叉設置，但是在實際裝置中，第二管道43和 第三管道44并沒有交叉而相當于空間上的兩條異面直線。
[0067] 圖3所示的反應再生設備30可用于由含氧化合物制備芳烴，這是由于制備芳烴需 要活性較高的催化劑，這導致供入到流化床反應器4內的催化劑必須全部是再生之后的催 化劑。在下文中將詳細描述使用反應再生設備30由含氧化合物制備芳烴的方法。
[0068] 應理解地是，在第二管道43設置有控制閥46,在第三管道44上設置有控制閥45。 由此實現(xiàn)控制催化劑的流動。
[0069] 在第三管道44的內壁的頂部上設置有朝向流化床反應器4傾斜的擋流件47,如圖 4和圖5所示。圖4顯示了擋流件47的一個實施例。在圖4所示的實施例中，擋流件47為 擋板47形式。擋板47可有效地阻擋由于流化床反應器4的劇烈反應而導致的倒灌到第三 管道44內的氣體和催化劑，由此提高了催化劑的循環(huán)流率，并由此提高產物的收率。在一 個具體的實施例中，擋板47的面積與第三管道的橫截面積之比在0. 1到1之間。例如，面 積比可為0.3、0. 45或0.8。另外，擋板47的形狀為扇形或矩形，甚至可以是半圓形。擋板 47與流化床反應器4的距離與第三管道44的長度之比在0. 01到0. 5之間。例如該比值可 以為0. 2、0. 3或0. 4。擋板47與第三管道44的軸線形成的夾角在10度到75度之間。例 如該角度可以為15度、10度、30度或45度。應理解地是，可存在有多個擋板47,并且這些 擋板47呈平行設置，如圖4中的虛線所示。
[0070] 圖5顯示了擋流件47的另一個實施例。如圖5所示，擋流件47構造為從第三管 道44的內壁的頂部徑向向里凸出的擋齒?？梢源嬖谟卸嗯诺膿觚X47,并且這些擋齒沿著第 三管道44的軸線成排地設置。為了更好地實現(xiàn)阻擋來自流化床反應器4倒灌到第三管道 44內的氣體和催化劑，將多個擋齒47中的每一個構造為其長度與第三管道44的直徑的比 值為0. 1到0. 5之間，并且多個擋齒47中的任一個的橫截面形狀為三角形、矩形或扇形。
[0071] 在流化床反應器4的入口區(qū)70和反應區(qū)41之間設置有帶有通孔的導流板48。導 流板48能夠使催化劑在流化床反應器4的徑向上均勻分布，這有助于進一步提高產物的收 率。
[0072] 在流化床反應器4的出口區(qū)42設置有提速氣體入口 49。優(yōu)選地，提速氣體入口 49構造為從下方斜朝向上方延伸。這樣，可經提速氣體入口向流化床反應器4的出口區(qū)42 的注入速度較高的氣體，以使流化床反應器4內的壓力變得更加平衡，催化劑在流化床反 應器4內的分布也就會更加均勻，產物的收率也較高。提速氣體入口 49與垂直方向（即， 流化床反應器4的縱向軸線）的角度可為可在5度到39度之間，例如為10度或15度。提 速氣體入口 49的直徑小于出口區(qū)42的直徑，例如直徑比可為0. 05或0. 1。流化床反應器 4的出口區(qū)42的處于提速氣入口 49上方的部分的長度L1與流化床反應器4的出口區(qū)42 的整體長度L2之比在0. 1-0. 8。例如，該比值可為0. 1或0. 4。
[0073] 圖6顯示了根據本發(fā)明的第二實施例的反